圖1 移向全橋變換器 拓撲結(jié)構(gòu)

介紹一下輔助電路的設(shè)計

輔助支路的參數(shù)配置主要考慮到在t0時刻輔助支路的電流峰值應(yīng)滿足以實現(xiàn)滯后橋臂的ZVS條件，即滿足式（1），并且對頻率變化敏感。

變壓器變比和輸出濾波電感電容，已經(jīng)由前一節(jié)確定。將這些參數(shù)代入式(2)，得到圖32。該圖表明，當1.18 rad≤α≤1.83 rad時，由窄頻率變化（10%）引起的ILf(t0)的最大變化較小?？梢哉J為開關(guān)頻率的變化基本不會影響ILf(t0)的值。由于變壓器為降壓變壓器，因此等效至變壓器原邊時，由頻率改變所引起的ΔILf(t0)更小，可以認為頻率的變化并不會對滯后橋臂實現(xiàn)ZVS產(chǎn)生影響。

用Ia(t0)替換式(1)中的ILp(t0)/n + ILm(t0)，可得：

滯后橋臂ZVS條件中所需的最小等效輔助支路峰值電流用| Ia(t0)_min |表示，則式3.6可寫為：

將式(2)代入式(3.7)可得以下關(guān)系式：

將式(3.1)代入式(3.8)中消去移相角α可得以下關(guān)系式：

假設(shè)開關(guān)管的寄生電容C = 0.8 nF，死區(qū)時間td = 150 ns，將它們代入式(3.9)，并將滿載時的負載Ro = 9.6 Ω，n = 2.5，Lf = 200 μH，fs = 100 kHz和Vd = 1 V代入式(3.9)，可以得到圖3，圖中的實線代表必須提供以確保ZVS條件的輔助支路的最小峰值電流。即，輔助支路在t0時刻的電流峰值必須處于圖中實線上方才能滿足ZVS條件。

將式(3.8)中的| Ia(t0)_min |歸一化可得：

最小等效輔助支路峰值電流Ia(t0)_min為實現(xiàn)ZVS條件的最小輔助支路電流，歸一化后用Ia(t0)_min_PU表示，滿足以下關(guān)系式：

從式(3.10)中可知，歸一化后的最小等效輔助支路峰值電流Ia(t0)_min_PU與LC串聯(lián)輔助支路的阻抗Zr成正比；根據(jù)圖3.2可以認為Ia(t0)_min_PU與γ無關(guān)。而式(3.11)表明輔助電路實際能提供的歸一化后的等效輔助支路峰值電流Ia(t0)_PU是關(guān)于γ的函數(shù)，與Zr無關(guān)。則根據(jù)式(3.10)和式(3.11)可解得LC串聯(lián)輔助支路的阻抗Zr。

將γ = 1和α = 1.18代入式(3.11)，可得| Ia(t0)_PU | = 0.2。令| Ia(t0)_min_PU | = 0.2，將n = 2.5，α = 1.18，Ro = 9.6 Ω，Vin = 200 V，Lf = 260 μH，C = 0.8 nF，td = 150 ns及fs = 100 kHz代入式(3.10)，解得Zr = 12Ω。

可得LC串聯(lián)輔助支路Lp和Cp參數(shù)的表達式：

將fs = 100 kHz，γ=1和Zr = 12Ω代入式(3.13)和(3.14)得出Cp = 66 nF，Lp =9.58 μH，Lm = n2Lp =59.9 μH。諧振電容選取高頻特性良好的高頻無感電容。